一、本公司屋頂光伏承載力檢測鑒定報告項目實(shí)例：

1.工程概況
某柴油機股份有限公司金工車(chē)間建于1995年,房屋為鋼筋混凝土排架結構,柱距為6m,連續三個(gè)18m跨,兩邊低跨,柱*標高為7.7m,中間高跨,柱*標高為10.6m。車(chē)間總長(cháng)19個(gè)柱距,為114.48m,總寬為54.48m,建筑面積為6236.87m2。鋼筋混凝土杯形獨立柱基,柱為鋼筋混凝土矩形側向圓孔空心柱,5T“T”形鋼筋混凝土吊車(chē)梁,折線(xiàn)型鋼筋混凝土預制屋架,北跨屋架下弦設有0.5T懸掛吊車(chē)兩臺,1500×6000鋼筋混凝土預制大型屋面板,二氈三油一砂卷材防水屋面。
2.施工、使用情況
根據施工資料記載:所有屋架和屋面板均為現場(chǎng)預制。由于當時(shí)氣溫較低、施工工期緊,為縮短工期,盡*提高混凝土強度,采用了氯化鈣作防凍劑。當時(shí)測得屋面板混凝土強度按齡期推算,28d強度為314.2Kg/cm2,僅達到設計強度400#的78.5%,因此采用添加劑施工未達預期目的。鑒于G725圖集大型屋面板混凝土強度為300#,大肋主筋12改為16,即認為屋面板承載力滿(mǎn)足使用要求。另有一批屋面板17d混凝土強度只達187.2Kg/cm2,一致認為強度偏低,由施工單位現場(chǎng)做了一塊板的荷載試壓,加壓至130Kg/cm2,符合設計標準荷載,沒(méi)有繼續加壓,即吊裝使用。屋面沒(méi)有全部找平,僅在板縫及高差大的地方進(jìn)行了局部找平。
北跨屋架下弦原設計有2臺0.5T的固定懸掛吊車(chē),后因廠(chǎng)方工藝和生產(chǎn)規模的擴大,將原來(lái)的2臺0.5T懸掛吊車(chē)更換成12臺0.5T的有軌吊車(chē),軌道安裝在屋架下弦杠上,嚴重*載使用。
3.現場(chǎng)查勘情況
3.1基礎。
對柱周?chē)炷辽⑺巴翆舆M(jìn)行外觀(guān)檢查,基礎基本穩定,無(wú)不均勻沉降及滑移現象。用水準儀對柱進(jìn)行水準測量,柱基高差小于5mm。室內桁車(chē)運行正常。
3.2柱。僅④軸南柱牛腿北側局部混凝土保護層厚度不足,鋼筋外露銹蝕,混凝土局部剝落,其余柱無(wú)裂縫和損壞。柱垂直度符合要求。
3.3吊車(chē)梁。
均保持完好,桁車(chē)運行正常。
3.4屋架。
經(jīng)檢查,北跨所有屋架中約有70%屋架下弦桿產(chǎn)生垂直裂縫,裂縫絕大多數分布于北側半跨(有懸掛吊車(chē)一側),大多數裂縫尚未貫穿,裂縫寬度在0.10～0.24mm之間,未*過(guò)規范允許范圍。有50%的屋架在懸掛吊車(chē)軌道夾板位置下弦桿側面混凝土保護層剝落,部分箍筋或主筋外露、銹蝕,混凝土剝落深度在1.5～4.5cm之間。由于*載,12臺0.5T的吊車(chē)已拆除,但軌道仍存在。詳細情況見(jiàn)表1。
3.5屋面板。
北跨共240塊大型屋面板,大多數屋面板混凝土澆制時(shí)不密實(shí),混凝土嚴重碳化鋼筋銹蝕起皮。經(jīng)統計,板面出現裂縫的有38塊,約占16%,板肋斷裂的有11塊,約占5%,板面起洞的有12塊,約占5%。詳細情況見(jiàn)表2。
3.6結構布置和支撐系統。
結構布置和支撐系統符合設計要求,支撐系統桿件基本無(wú)損壞。
3.7圍護結構。
圍護墻體無(wú)裂縫、傾斜,承載力能滿(mǎn)足使用要求。但墻體局部磚風(fēng)化,粉刷層老化,局部剝落;木門(mén)、木窗失去使用功能;屋面二氈三油防水層老化,局部破損,屋面局部滲漏;地坪嚴重起鼓、損壞。
4.構件檢測
4.1柱(混凝土設計標號為300#)。
按30%比例抽樣,用超聲回彈綜合法推定柱混凝土強度,用TH-1混凝土碳化深度測量?jì)x測量混凝土碳化深度。
4.2屋架(混凝土設計標號為250#)。
按30%比例抽樣,用超聲回彈綜合法推定屋架混凝土強度,用TH-1混凝土碳化深度測量?jì)x測量混凝土碳化深度,用水準儀測量屋架下弦現有起拱量(屋架下弦矢高)。其值見(jiàn)表4。
4.3屋面板(混凝土設計標號為400#)。
屋面板設計厚度為30mm,用游標卡尺實(shí)測板面有洞處板實(shí)際平均厚度為28mm。由于板面較薄,剛度偏低,板面混凝土不密實(shí),所以無(wú)法用超聲回彈綜合法推定混凝土強度。故采用取芯法在屋面板擱置端較寬板肋處取芯進(jìn)行試壓,芯樣為6塊,強度見(jiàn)表5。
用TH-1混凝土碳化深度測量?jì)x測量碳化深度,大部分板混凝土已嚴重碳化,板底面較大碳化深度為13mm,板表面較大碳化深度為22mm。對板肋露筋處(共8處)鋼筋銹蝕情況進(jìn)行檢測(用游標卡尺),平均鋼筋截面損失32%,現剩余鋼筋平均直徑為13.6mm。

二、本公司除辦理屋頂光伏承載力檢測鑒定報告，還承接以下全國業(yè)務(wù)范圍：

 一、房屋檢測項目：
    1. 既有建筑物結構性能和質(zhì)量安全檢測鑒定； 
    2. 程事故檢測鑒定； 
    3. 建筑結構應力、變形施工監測； 
    4. 結構抽芯、回彈和超聲檢測、結構荷載試驗； 
    5. 工程測量、基坑監測； 
    6. 混凝土與鋼結構檢測試驗； 
    7. 混凝土表面及內部缺陷檢測； 
    8. 裂縫檢測、沉降觀(guān)測； 
    9. 砌體灰縫砂漿強度檢測； 
    10. 混凝土及砌體腐蝕層厚度檢測； 
    11. 鋼筋直徑、數量與銹蝕程度檢測； 
    12. 混凝土后錨固件或節點(diǎn)抗拔和抗剪性檢測； 
    13. 各種結構的載荷試驗。 
    二、檢測與鑒定 
    1. 混凝土類(lèi)材料（混凝土試塊和混凝土芯樣抗壓強度、砂漿試塊抗壓強度）試驗； 
    2. 鋼筋及接頭（鋼筋原材和焊接接頭、鋼筋后錨固件）力學(xué)工藝性能試驗； 
    3. 混凝土結構檢測：混凝土預制構件結構性能檢測、鉆芯法檢測混凝土強度、混凝土回彈法檢測強度、鋼筋混凝土鋼筋保護層厚度檢測； 
    4. 砌體結構檢測：原位軸壓法檢測砌體強度、砌筑砂漿回彈法檢測強度。 
    三、改造與加固 
    1. 智能改造設計； 
    2. 增層改造設計； 
    3. 災害鑒定與加固； 

4. 抗震鑒定與加固

三、屋頂光伏承載力檢測鑒定不滿(mǎn)足相關(guān)規范要求的，需要進(jìn)行加固處理，以滿(mǎn)足后續使用要求：

加固的特點(diǎn)和原則
加固的特點(diǎn)
1、根據已建工程受客觀(guān)條件所約束, 針對具體現有條件進(jìn)行加固設計和施工。

2、加固補強往往在不停產(chǎn)或盡量少停產(chǎn)的條件下施工, 要求施工速度*, 工期短。

3、施工現場(chǎng)狹窄、擁擠, 常受生產(chǎn)設備、管道和原有結構、構件的制約, 大型施工機械難以發(fā)揮作用。

4、施工常分段分期進(jìn)行, 還會(huì )因各種干擾而中斷。

5、清理、拆除工作量大, 工程繁瑣復雜,并常常存在許多不安全因素。

加固的原則

1、從實(shí)際出發(fā)。

要根據對結構或構件的周密細致的性鑒定來(lái)確定加固的方案, 加固設計要考慮原結構和加固部分的實(shí)際受力情況。
2、消除隱患。

由于高溫、腐蝕、凍融、振動(dòng)、地基不均勻沉降等原因造成的結構損壞,加固時(shí)須同時(shí)考慮消除、減少或抵御這些不利因素的有效措施, 以免加固后的結構繼續受害, 避免二次加固。

3、有效利用。

盡量保留和利用有*的結構, 避免不必要的拆除, 若需拆除也應考慮對拆除材料的回收及重新利用的可能。

4、方便施工。

加固方案應切實(shí)可行, 安全, 盡量減少施工難度。

5、美觀(guān)經(jīng)濟。

加固方案設計應充分考慮建筑美觀(guān), 盡量避免**加固痕跡。
加固結構的受力特征
加固結構的受力性能與未加固的普通結構有很大的區別。首先, 加固結構屬二次受力結構, 加固前原結構已受力, 尤其當結構因承載力不足進(jìn)行加固時(shí), 截面應力應變水平都很高, 然而新加部分在加固后并不立即分擔荷載, 而是在新增荷載下才開(kāi)始受力。這樣, 整個(gè)加固結構在其后的*二次載荷受力過(guò)程中, 新加部分的應力、應變始終滯后于原結構的累積應力、應變, 當原結構達極限狀態(tài)時(shí), 新加部分應力、應變水平可能還很低, 破壞時(shí), 新加部分可能達不到自身的極限狀態(tài)。其次, 加固結構屬二次組合結構, 新舊兩部分整體工作、共同受力, 整體工作的關(guān)鍵, 主要取決于結合面的構造處理及施工方法, 由于結合面硅的粘結強度一般遠**硅本身強度, 因此, 在總體承載力上二次組合結構比一次整澆結構一般要低。對上述*種情況, 加固時(shí)若進(jìn)行卸載,則由于應力、應變滯后現象得以降低, 乃至消失, 破壞時(shí)新舊兩部分就可同時(shí)進(jìn)人各自的極限狀態(tài), 結構的總體承載力可顯著(zhù)提高。對于上述*二種情況, 可以通過(guò)對原結構的表面處理如用粘結劑, 鑿毛等, 焊接鋼筋, 采用微膨脹水泥等措施來(lái)改善新舊鹼的結合狀況, 使其達到共同作用。

四、屋頂光伏承載力檢測鑒定報告——彩鋼瓦屋頂光伏檢測鑒定內容如下：
⑴資料的收集
包括圖紙、建筑物使用史、委托方反映存在的問(wèn)題等。主要了解結構質(zhì)式、原設計使用用途、是否存在改擴建情況、是否改變使用功能、現狀結構損傷情況、委托方要求如未來(lái)使用條件等。
⑵現場(chǎng)檢測
包括圖紙核對或圖紙缺失情況下的實(shí)地測繪;裂縫、變形和構件局部破損等結構損傷的詳細調查、量測,結合圖紙進(jìn)行損傷原因的初步分析;根據初步原因分析**合理的檢測方案并實(shí)施;在檢測數據的基礎上進(jìn)行承載能力驗算及結構安全性評定。
2 檢測方案的合理**
檢測方案應在結構損傷原因的初步分析基礎上**,需借助較豐富的結構知識及工程經(jīng)驗,主要解決損傷原因和損
傷程度,以便有針對性地采取處理對策,這通常需要對現狀結構的砼強度、幾何尺寸、實(shí)配主筋、實(shí)配箍筋等驗算參數進(jìn)行現場(chǎng)檢測,并進(jìn)行一定的計算分析。不同的損傷對結構驗算參數的要求不一樣。
⑴裂縫
由于砼結構的抗拉強度低,結構損傷后往往出現裂縫。針對裂縫形態(tài)以及發(fā)生的部位,應采取不同的檢測方案。如:
梁端區段出現斜裂縫,可主要對梁截面尺寸及梁端箍筋配置情況進(jìn)行檢測;梁中間區段出現豎向倒“V”字形貫通裂縫,可主要對主筋配置情況進(jìn)行檢測;主次梁連接位置出現“八”字形裂縫,可主要對主梁的附加筋進(jìn)行檢測;梁側面出現“中間大、兩頭小”特征的豎向裂縫,可主要對腰筋配置情況進(jìn)行檢測;框架梁兩端同時(shí)出現分別位于*面附近和底面附近的豎向裂縫,則可能由于不均勻沉降引起,與上部結構無(wú)關(guān)。根據檢測及驗算分析結果,即可從導致裂縫產(chǎn)生的主要原因著(zhù)手,采取增設鋼筋、加大截面尺寸等方法進(jìn)行補強,同時(shí)對裂縫進(jìn)行修復。
⑵變形
結構變形較大時(shí)應進(jìn)行計入變形影響的結構內力分析,為此,應對變形進(jìn)行量測。若是結構整體變形,通常由于不均
勻沉降引起,且往往伴隨填充墻有規律地出現斜裂縫,在該情況下尚應進(jìn)行沉降觀(guān)測,了解沉降是否已穩定;在沉降已穩定、計入變形影響的結構承載能力尚可且使用上未出現不適感的情況下,可不進(jìn)行加固。
⑶構件局部破損
應根據局體破損情況而定,如梁受壓區砼局部破碎,可能由于*配筋引起,應對梁截面尺寸及梁主筋配置情況進(jìn)行檢
測;火災后砼局部剝落,應測定構件的有效殘余截面積。
3 結構驗算分析應考慮已有結構不確定性因素的減少驗算分析是加固前結構鑒定的**環(huán)節,除結構僅出現典型非受力裂縫等少數情況外,受損結構均應進(jìn)行驗算分析,包括出現不均勻沉降的結構,雖然損傷與上部結構無(wú)關(guān),也應對上部結構進(jìn)行計入變形影響的結構內力分析。由于驗算分析對象為已有結構,在現場(chǎng)檢測工作完成后,在結構計算模型、幾何參數、鋼筋保護層厚度、材料強度、荷載等方面與擬建結構相比減少了諸多不確定性。因此,在不降低結構度的前提下,從節約成本的角度出發(fā),受損結構承載能力驗算應采用實(shí)際性指標進(jìn)行,并遵循盡可能不加固或盡量降低加固水平的原則,因此,驗算分析應考慮如下問(wèn)題:
⑴荷載:包括以受損結構的預期繼續使用年限替代設計規范的設計基準期并由此確定風(fēng)荷載和結構重要性系數,在
使用條件限定的情況下降低樓面恒、活載的分項系數等。
⑵材料強度:在抽檢數量較多且同類(lèi)檢測數據離散較小的情況下,可降低材料性能分項系數。但同時(shí)也應考慮損傷對結構剛度的降低并導致結構內力重分布,使未受損構件應力增大。
4 現行驗算分析存在的問(wèn)題
現行鑒定方法根據檢測數據進(jìn)行驗算分析,進(jìn)而評定結構安全性,如前所述,其中驗算分析是**環(huán)節,在對計算模
型進(jìn)行假定后,從構件的截面計算著(zhù)手,計算出構件的應力、應變水平。但這里常受兩方面不利因素影響:
⑴假定的計算模型存在偏差
受施工等因素影響,已有結構受力計算模型往往與原設計所采用的假定計算模型存在一定的偏差,如框架梁主筋的
水平錨固長(cháng)度對節點(diǎn)的剛性假定很重要,但現行檢測手段無(wú)法對該指標進(jìn)行檢測,僅通過(guò)常規推理和外觀(guān)檢查認為節點(diǎn)應該是剛性的;同時(shí),現有規范在不用結構的類(lèi)似部位所采用的假定也存在偏差,例如對于單向連續板的端支座截面,當與梁整體連接時(shí),依據《鋼筋砼連續梁和框架考慮內力重分布設計規程》(CECS51: 93)可取彎矩系數為- 1 /16;但對與梁整體連接的雙向板及單跨單向板,端支座截面彎矩通常假定為0,僅需配置構造鋼筋以抵抗支座的彈性嵌固作用。
⑵驗算方法不能真實(shí)反映受損結構的內力重分布結構由各個(gè)構件組成整體協(xié)調受力,單個(gè)構件損傷后剛度的降低將導致內力重分布,其余未受損構件的應力、應變水平將發(fā)生改變;現有驗算方法如有限元等只能盡可能準確地
對內力重分布進(jìn)行分析,由于電算軟件編制的出發(fā)點(diǎn)不同,對于不同結構部位、不同構件其分析結果誤差也不一樣。所以,現行驗算分析所得出的構件應力應變與真實(shí)水平不可能一致,從而對結構安全性評定造成影響。